Tolérances sur Biella

[paulpaul]

Quant à la charge qui deviendrait l'interférence dans la tête de biella, je vois si à l'arrivée de nouvelles bronzines je peux traduire (de manière similaire et pratique ) la formunla que vous mettez gentiment dans le message et en faire une évaluation; pour l'instant je peux anticiper cela en réponse temporaire.

une seule précision: la formule de base Je mets sert à déterminer la taille maximale du roulement, le diamètre et la longueur: le forçage de la même dans la tête biella, c'est-à-dire la taille du siège, sont généralement déterminés par le fabricant (ou signalés sur les catalogues dans le cas de composants commerciaux).

 

[paulpaul]

hi paul, il me semble me rappeler que vous travaillez dans le domaine du pétrole et du gaz, donc j'imagine que ce sont des compresseurs alternatifs pour le gaz naturel... une curiosité: en plus de la branzine du système biella-manovella vous faites aussi une étude des inerties et de la vérification de la résistance?

Au revoir !
travail dans le domaine des compresseurs en général, secteur pétrolier et gazier, mais pas seulement: principalement des machines alternatives, bien que je dois traiter avec d'autres types de machines.

Tu veux dire si on étudie les forces d'inertie sur la manœuvre et les forces de gaz ? Si j'ai compris la question la réponse est oui, en effet l'étude des forces d'inertie est d'une importance fondamentale pour le dimensionnement du manovellisme et pour l'équilibre, ainsi que pour la détermination des actions sur le terrain (qui ne sont pas négligeables et servent au client à dimensionner les structures sur lesquelles les machines sont placées).

Bien que les machines tournent à plat (comme je l'ai dit max 1500/1800 tr/min, mais généralement plus lentement encore, surtout lorsque la puissance augmente), les plus grandes ont des masses alternées d'environ 100 kg, et il est facile de comprendre à quel point les actions d'inertie sont importantes: dans le cas où la machine fonctionne à "vide" (condition qui peut se produire au début ou à l'arrêt), les forces alternées - qui sont les seules présentes en l'absence de forces de gaz, dans ces conditions - peuvent facilement dépasser par elles-mêmes la charge admise sur la broche ou sur d'autres parties de la machine, il est donc essentiel de les connaître dans toutes les conditions de fonctionnement.

 

[Mattymecc]

grâce à la réponse paul, c'était exactement ce que je voulais vous demander.... utilisez-vous un logiciel spécifique ou implémentez-vous les formules classiques trouvées dans la littérature dans excel/matlab? ? Merci encore.

 

[paulpaul]

le second que vous avez dit, en considérant cela jusqu'au second ordre et pour chaque point critique de la machine ( piston de connexion/acier, tige/tête à croiser, bouton-poussoir, tête de bielle, etc.), en ajoutant les masses alternées respectives comme ils viennent de le manovellisme. J'espère avoir été clair.

 

[Mattymecc]

quelques-uns plus ou moins je me retrouve dans le processus que vous avez décrit, j'avais commencé à faire aussi un tableur à la vitesse graphique, accélérations, forces et moment de torrent, en mettant en œuvre les formules de la pidatella qui a été utilisé en 5ème au-dessus de itis... projet laissé en deux pour manque de temps.. .

 

[Luca1234yf]

Je ne suis pas ingénieur pour me pardonner le caractère pratique de mes explications, car j'ai aussi terminé l'école pendant de nombreuses années, donc je vais essayer de traduire en réponse pratique ce que je demandais.
dans le moteur dont je parlais, un 2446cc produit de 1985 à 1990 turbo diesel avec un pot max 63 kw à 4000 tours, et un couple max 188nm à 2400 tours qui est la zone où le turbo et le moteur réalisent le maximum, j'ai un col biella de 55mm.
données : col biella 55mm, boîtier tête biella 58.02 mm , épaisseur de bronze déclarée 2,972 mm. donc il serait bon de dire que le jeu entre col biella et bronze est de 0.048 mm. En fait, la maison mère donne jusqu'à 0.06mm et je le compare en mesurant 0.08 avec de nouvelles bronzines (qui sont les meilleures que j'ai trouvé, d'autres étaient pires, avec encore plus de jeu).
ici bien sûr nous avons un résultat, mais nous ne savons pas comment précisément j'ai demandé dans le discours initial l'interférence entre bronzina et la tête de biella qui a été le début de la discussion a commencé de vs. se connecte au moment étudiant alors.
en joignant la photo je vous signale comment dans les mesures que j'ai effectuées je trouve les données suivantes:
en resserrant les deux bronzes (c'est-à-dire en annulant à zéro la zone en bleu) dans les boîtiers, en s'appuyant sur une légère charge sur les vis d'environ 5nm, je trouve la zone b encore légèrement ouverte, même après une serrure de 30nm (ce qui mène à zéro, c'est-à-dire en contact total avec les bases) libérant les vignes, la zone b reste ouverte des deux côtés de 0,12 mm.
Nous savons que nous ne pouvions pas les mesurer en diamentro, parce que dans leur fabrication et leur élasticité, ils apparaissent comme une ellipse reposant l'un sur l'autre.
La mesure de la zone b qui la serre génère l'interférence entre la tête de bronzine et la tête de biella, nous calculons que déjà aux comptes faits si le diamètre du boîtier est 58,02mm aura une circonférence de 182,1828 mm (diamètre pour p grec= 58,02 3,14= 182,1828). si la tête de bielle comme la première explication avance un jeu avant le serrage (déjà disposé) d'environ 0,12mm par côté, sera 0,12mm x 2 =0,24mm à ajouter à la circonférence déjà calculée de la tête de bielle de : 182,1828 + 0,24 = 182,4228 mm = circonférence effective à vide sans charge de serrage définitive des deux bronzes. de cela nous obtenons le diamètre hypothétique parce qu'il va en compression serrer le chapeau de biella, et il sera diamètre / p grec = 182,4228/3,14 = 58,096433 . à ce moment vous pouvez imaginer une interférence de 0,24mm sur le diamètre qui en réalité sera finalement 0,20mm parce que je compense légèrement pour la tolérance supplémentaire donnée des échanges de fabrication aujourd'hui que je suis allé jouer 0.006mm
donc l'interférence réelle de 0,20mm sur le diamètre est générée par la compression des deux circonférences (bronzines) qui avec leur compressing d'élasticité produisent ce résultat. Si nous étions en acier avec de l'acier, il ne serait évidemment pas possible d'avoir une telle valeur. cela montrerait comment cette interférence est le résultat de la conception spécifique et du matériau dont ils sont créés.
Merci et salutations, luca.

 

[paulpaul]

Bonjour pardonne le retard mais j'étais super occupée. J'essaie de te répondre :

données : col biella 55mm, boîtier tête biella 58.02 mm , épaisseur de bronze déclarée 2,972 mm. donc il serait bon de dire que le jeu entre col biella et bronze est de 0.048 mm.

J'imagine que 2,972 mm est déjà l'épaisseur multipliée par deux, sinon le compte ne retourne pas
Nous devrions connaître les tolérances du cou, du boîtier et de l'épaisseur de la bronzine: Tu les connais ? les valeurs indiquées ci-dessus sont les valeurs nominales (dessin/manuel) ou résultent d'une mesure? dans ce dernier cas, le diamètre du boîtier doit être mesuré en resserrant les vis requises: l'avez-vous fait?

sur la base de ces réponses, nous nous apercevons de continuer!

 

[Luca1234yf]

Bonjour pardonne le retard mais j'étais super occupée. J'essaie de te répondre :


J'imagine que 2,972 mm est déjà l'épaisseur multipliée par deux, sinon le compte ne retourne pas
Nous devrions connaître les tolérances du cou, du boîtier et de l'épaisseur de la bronzine: Tu les connais ? les valeurs indiquées ci-dessus sont les valeurs nominales (dessin/manuel) ou résultent d'une mesure? dans ce dernier cas, le diamètre du boîtier doit être mesuré en resserrant les vis requises: l'avez-vous fait?

sur la base de ces réponses, nous nous apercevons de continuer!

Bonjour Paul et merci, je réponds comme suit:

J'imagine que 2,972 mm est déjà l'épaisseur multipliée par deux, sinon le compte ne retourne pas
Oui est la somme des deux

Il faut connaître les tolérances au cou.
cou 54,988 / 55,000 et ici réel nous sommes de 54,99/55,00 mesurant en différents points

du logement et de l'épaisseur du bronze: les connaissez-vous?
logement 58 000 / 58 021 réel mesuré en différents points 58,01 / 58,02

dans ce dernier cas, le diamètre du boîtier doit être mesuré en resserrant les vis requises: l'avez-vous fait?
mesure effectuée 58,01 / 58,02 augmentant également en degrés le serrage ne change pas.

concernant l'épaisseur de la bronzine:
C'est une mesure réelle avec difficulté dans les coins, parce que dès que je deviens grossier, il me mesure mal et augmente pour la courbure, ceux qui n'étaient pas bien sont 1,45 / 1,46 que pour son double sont 2,90 / 2,92 qui confirmerait le problème précédent. Je ne les ai mesurés que maintenant, parce que j'ai mesuré le résultat à la tête de la bile fermée pour comprendre le résultat et le problème. la dernière montée je ne les mesurais pas, j'avais mesuré le résultat à la bronzine toujours installé dans la tête de biella, donc ceux ok, il est évident qu'ils auront quelques cents supplémentaires pour obtenir le résultat atteint.
Merci, Lucas.

 

[Luca1234yf]

Je viens d'essayer de re-mesurer les bronzines, et selon ce que vous prenez pour échantillonner, nous pouvons dire plus loin que les mesures du message précédent allant de 1,44 à un maximum de 1,47. Bien sûr, ceux-ci ont déjà été montés et démontés sur la tête de bielle, donc je ne sais pas l'effet qui peut être la compression dans la fermeture, si elle déforme légèrement les bords de l'accouplement ou non. ceux mesurés sont ceux que j'ai décidé de ne pas monter définitivement, parce que je n'ai pas confiance de laisser un jeu trop haut, comme prévu au début.

 

[paulpaul]

avec les données que vous avez écrites, le jeu minimum serait 0,06 mm le maximum 0,155 mm: Je crois que ces valeurs sont une fausse mesure de l'épaisseur de la bronzine, ce qui n'est pas facile à réaliser. même sans compter, la première valeur semble tout à fait correcte (considérer qu'une référence valable, comme nous l'avons dit, est le diamètre nominal/1000), la seconde semble excessive et irréaliste.
ce qui en fin de compte dit loi pour l'acceptabilité ou non est la comparaison entre le diamètre du trou de tête (avec bronzes montés) serré en paires et celui du cou: doit être dans la gamme fournie par le fabricant, comme vous l'avez dit. Malheureusement, à distance des années il est difficile de trouver des composants avec les mêmes tolérances de fabrication des premiers.
Je ne pense pas que vous ayez beaucoup de marge de manoeuvre: travailler les surfaces d'accouplement de la tige et du chapeau je pense que vous allez déformer le logement et récupérer le jeu seulement sur une partie de la circonférence. Je suis déséquilibré et je dis que le jeu de 0,08 mm me semble toujours acceptable.

Si je réussis dans les prochains jours, j'essaie de faire une vérification plus approfondie: auriez-vous aussi alesage/course moteur, nombre de cylindres et huile que vous pensez utiliser? si j'avais aussi la masse des parties alternées (pistone+fasce+spinotto+seeger etc.) et de la bielle avec roulements et vis montées serait supérieure. la température de l'huile que j'imagine finira sur le 110-120 °C max.

 

[Luca1234yf]

avec les données que vous avez écrites, le jeu minimum serait 0,06 mm le maximum 0,155 mm: Je crois que ces valeurs sont une fausse mesure de l'épaisseur de la bronzine, ce qui n'est pas facile à réaliser. même sans compter, la première valeur semble tout à fait correcte (considérer qu'une référence valable, comme nous l'avons dit, est le diamètre nominal/1000), la seconde semble excessive et irréaliste.
ce qui en fin de compte dit loi pour l'acceptabilité ou non est la comparaison entre le diamètre du trou de tête (avec bronzes montés) serré en paires et celui du cou: doit être dans la gamme fournie par le fabricant, comme vous l'avez dit. Malheureusement, à distance des années il est difficile de trouver des composants avec les mêmes tolérances de fabrication des premiers.
Je ne pense pas que vous ayez beaucoup de marge de manoeuvre: travailler les surfaces d'accouplement de la tige et du chapeau je pense que vous allez déformer le logement et récupérer le jeu seulement sur une partie de la circonférence. Je suis déséquilibré et je dis que le jeu de 0,08 mm me semble toujours acceptable.

Si je réussis dans les prochains jours, j'essaie de faire une vérification plus approfondie: auriez-vous aussi alesage/course moteur, nombre de cylindres et huile que vous pensez utiliser? si j'avais aussi la masse des parties alternées (pistone+fasce+spinotto+seeger etc.) et de la bielle avec roulements et vis montées serait supérieure. la température de l'huile que j'imagine finira sur le 110-120 °C max.

Bonjour Paul et merci, malheureusement je n'ai pas toutes les données, parce que j'ai monté le moteur et commencé aujourd'hui...
le week-end, je peux peser les vieux pistons spinotti, mais pas les biellas.
le moteur est photo: 92 x 92. l'huile voyagera autour de 100° / 110° normalement parce qu'ils l'utilisent sur les montagnes, je suppose que jusqu'à 120 (max 125° s'ils roulent en montée). huile est un 10w40.
pour le discours d'augmentation de l'interférence allège légèrement les chapeaux, j'ai gagné 2 cents ou presque 2 cents sur les biellas, je ne saurai jamais si les bronzines avaient généré un effet d'harmonisation possible (chaud) vers l'arbre moteur, je ne pense pas, parce que les mesurer vides le diamètre était presque côte, différence 1 cent.
espionnant aussi la bronzine devient risquée, j'avais déjà essayé, mais il va pour obtenir pris la certitude sur l'interférence et là vous entrez le risque qu'à une distance de temps ils meurent. . . . !
Merci et bonne journée, Lucas.

 

[Luca1234yf]

Bonjour Paul et merci, malheureusement je n'ai pas toutes les données, parce que j'ai monté le moteur et commencé aujourd'hui...
le week-end, je peux peser les vieux pistons spinotti, mais pas les biellas.
le moteur est photo: 92 x 92. l'huile voyagera autour de 100° / 110° normalement parce qu'ils l'utilisent sur les montagnes, je suppose que jusqu'à 120 (max 125° s'ils roulent en montée). huile est un 10w40.
pour le discours d'augmentation de l'interférence allège légèrement les chapeaux, j'ai gagné 2 cents ou presque 2 cents sur les biellas, je ne saurai jamais si les bronzines avaient généré un effet d'harmonisation possible (chaud) vers l'arbre moteur, je ne pense pas, parce que les mesurer vides le diamètre était presque côte, différence 1 cent.
espionnant aussi la bronzine devient risquée, j'avais déjà essayé, mais il va pour obtenir pris la certitude sur l'interférence et là vous entrez le risque qu'à une distance de temps ils meurent. . . . !
Merci et bonne journée, Lucas.

p.s. un détail de mon peut-être fantaisie, mais rangé, c'est que j'ai l'obsession que si j'avais laissé un jeu plus grand, je n'ai pas un paramètre qui me donne l'assurance de comment la pression de l'huile chaude se comportera avec moteur au régime minimum ou bas, parce que la voiture travaille souvent avec le remorquage et le régime bas donc le risque maximum de cette condition. clair qu'être un réparateur n'est pas à moi pour tester certaines choses, mais la curiosité de la façon dont il se comporterait la pression de l'huile à des conditions égales de température et graphiquement en fonction de chaque centime dans plus du jeu (exemple de 6 centimes jusqu'à 12 centimes) sur chaque cou de biella multiplié par 4 cylindres, il est intéressant, parce que la diminution va d'abord affecter la lubrification dans la partie supérieure (prothèses de castle, arbre à cames, bila.
quand je prendrai ma retraite, peut-être que je roulerai 6 fois un moteur et j'aurai cette satisfaction...
Merci et salutations, luca.

 

[paulpaul]

En réalité, un jeu trop large, en plus de "fuggie" plus d'huile sur les côtés et puis baisser la pression, il fait aussi mal au roulement. Les pires conditions sont exactement ce que vous dites: huile chaude, peut-être pas trop visqueux, jeu large, charges élevées et faible vitesse (nous disons autour du couple maximal).

 

[Luca1234yf]

Bonjour paul, le poids du piston avec broche et sourger et 971 grammes.
Malheureusement pour la bielle il n'est plus possible de savoir, comme il est déjà en activité. . . .
De plus comme il est dépourvu de deux anneaux sur trois, si je corrige les deux vieux groupes manquants (quelque part sera) et je récurs la réponse demain.. .
Merci et salutations, luca.

 

[Luca1234yf]

Bonjour paul, le poids du piston avec broche et sourger et 971 grammes.
Malheureusement pour la bielle il n'est plus possible de savoir, comme il est déjà en activité. . . .
De plus comme il est dépourvu de deux anneaux sur trois, si je corrige les deux vieux groupes manquants (quelque part sera) et je récurs la réponse demain.. .
Merci et salutations, luca.

piston également complet avec bandes élastiques grammes 1002,
Salutations, luca.

 

[paulpaul]

@luca1234yf Je suis désolé pour ma latitude, mais j'ai été un peu pris dans diverses choses
ci-dessous, certains paramètres de performance du moteur que j'ai calculés à partir de vos données:

Puissance maximale [kW]	63
régime maximal [1/min]	4000
couple maximal [Nm]	188
race [mm]	92,00
ales [mm]	92,00
nombre clindri	4
heures	4
Capacité unitaire [cm3]	611,6
cilindrata totale [cm3]	2446,3
Voyages/pertes	1,00
piston de surface [dm2]	0,66
pistons de surface totaux [dm2]	2,66
puissance spécifique [kW/dm3]	25,75
plage de puissance spécifique [kW/dm2]	23,69
piston à vitesse moyenne [m/s]	12,3
pression efficace sur les médias [bar]	9,7

En particulier, avec les données pme j'ai calculé l'agent de la force du gaz sur le piston, qui est d'environ 6500 n (il est en fait variable, mais juste pour avoir une comparaison); avec les données de la masse du piston que vous m'avez donné (1 kg) et en additionnant 1/3 de la masse de la bielle que j'ai supposée de 1 kg, j'obtiens une force d'alternance inertielle de 12600 n environ jusqu'au point mort supérieur, où elle est maximale (en l'absence de données plus précises, 1/3 de la masse de la bielle est considérée comme alternative, 2/3 tournant). de ceci est évident, comme c'est souvent pour les moteurs rapides, que les forces d'inertie régissent le dimensionnement: dans 4 fois comme cela, la charge maximale est donc à la fin de l'échappement et au début de l'aspiration (force maximale d'inertie, force minimale de gaz), les espèces en libération (moteur tendant à "ballare", tours de charge minimum maximum), et est pair à 12600 n. à cela, il est ajouté sur le cou la charge dérivant de la partie tournante de la bielle, 5700 n environ, pour un total - toujours aux cous et seulement 4000 n.

Maintenant, je ne connais pas la largeur du roulement biella, mais je l'ai supposé par 20 mm (je crois réaliste) de sorte que j'ai une pression moyenne de 16,6 mpa (aussi cela assez réaliste): si vous avez les données de largeur recalculer mieux ces données.

Après cela, nous vérifions comment fonctionne le roulement de 10w40 à 125 °C.

 

[Luca1234yf]

@luca1234yf Je suis désolé pour ma latitude, mais j'ai été un peu pris dans diverses choses
ci-dessous, certains paramètres de performance du moteur que j'ai calculés à partir de vos données:

Puissance maximale [kW]	63
régime maximal [1/min]	4000
couple maximal [Nm]	188
race [mm]	92,00
ales [mm]	92,00
nombre clindri	4
heures	4
Capacité unitaire [cm3]	611,6
cilindrata totale [cm3]	2446,3
Voyages/pertes	1,00
piston de surface [dm2]	0,66
pistons de surface totaux [dm2]	2,66
puissance spécifique [kW/dm3]	25,75
plage de puissance spécifique [kW/dm2]	23,69
piston à vitesse moyenne [m/s]	12,3
pression efficace sur les médias [bar]	9,7

En particulier, avec les données pme j'ai calculé l'agent de la force du gaz sur le piston, qui est d'environ 6500 n (il est en fait variable, mais juste pour avoir une comparaison); avec les données de la masse du piston que vous m'avez donné (1 kg) et en additionnant 1/3 de la masse de la bielle que j'ai supposée de 1 kg, j'obtiens une force d'alternance inertielle de 12600 n environ jusqu'au point mort supérieur, où elle est maximale (en l'absence de données plus précises, 1/3 de la masse de la bielle est considérée comme alternative, 2/3 tournant). de ceci est évident, comme c'est souvent pour les moteurs rapides, que les forces d'inertie régissent le dimensionnement: dans 4 fois comme cela, la charge maximale est donc à la fin de l'échappement et au début de l'aspiration (force maximale d'inertie, force minimale de gaz), les espèces en libération (moteur tendant à "ballare", tours de charge minimum maximum), et est pair à 12600 n. à cela, il est ajouté sur le cou la charge dérivant de la partie tournante de la bielle, 5700 n environ, pour un total - toujours aux cous et seulement 4000 n.

Maintenant, je ne connais pas la largeur du roulement biella, mais je l'ai supposé par 20 mm (je crois réaliste) de sorte que j'ai une pression moyenne de 16,6 mpa (aussi cela assez réaliste): si vous avez les données de largeur recalculer mieux ces données.

Après cela, nous vérifions comment fonctionne le roulement de 10w40 à 125 °C.

Bonjour Paul et merci pour cette grande évaluation, j'ai mesuré la largeur des bronzines qui me restaient, est de 26 mm.
avec l'occasion vu votre calcul, j'ai récupéré un test de compression que j'avais fait avec un capteur de pression connecté au module d'osciloscope, j'avais mesuré les 4 cylindres avant de démonter, donc d'abord connaître la situation réelle et ensuite faire les évaluations de débit avec tous démontés. deux cylindres avaient cassé des bandes avec les sièges des bandes sur le piston d'usure élargi, et le meilleur des deux restants ok est celui dont j'attache des photos je me suis également divisé en degrés. C'est une photo, sinon si vous envoyez le fichier que vous ne pouvez pas voir parce qu'il sert le programme du pico, et étant l'ancien, je ne sais même pas si elle est encore téléchargeable; je n'utilise pas le nouveau parce que j'ai le vieux pendant 10 ans, et je vais lentement m'entraîner sur le nouveau, donc c'est une photo.
Merci et bonne journée Luca.

 

[paulpaul]

J'ai calculé le fonctionnement du roulement de 4000 tr/min avec seulement des charges d'inertie hypothéquées ci-dessus:

les données sur l'huile (sae 10w40 à 110 °C, je pense assez réaliste):

Température de l'huile	100	°c
viscosité cinématique	13,3	cst (mm2/s)
viscosité dynamique	0 011438	ns/m2

roulements dans des conditions de charge maximale par inertie (4000 tr/min, gaz fermé)

caractéristiques du roulement
diametro nominale [2*R]	55,0	mm
Longueur [L]	26,0	mm
Rapport de forme (l/d)	0,47
conditions de fonctionnement
vitesse de rotation [n]	4000	Connectez-vous
charge maximale	18,3	kn
pression spécifique [P]	12,80	Pas

hauteur minimale de la viande et portée max 0,155 mm

Hauteur minimale de la viande

2,23x10-3

mm

écoulement latéral

2 4708

[l/min]

hauteur minimale de la viande et débit min 0,106 mm

Hauteur minimale de la viande

4,22x10-3

mm

écoulement latéral

0,8631

[l/min]

en ce qui concerne la hauteur minimale du médicament est des valeurs assez petites, en particulier le cas avec le jeu max: pour ces conditions, la hauteur minimale devrait être d'environ 5-7 microns, donc nous devons nous attendre à une usure élevée (mais c'est aussi une condition de travail limite: la force maximale n'est présente que pour une fraction de seconde et seulement à 4000 tr/min).
Bien sûr, le débit qui échappe aux côtés (à la même pression de la pompe) est beaucoup plus grand avec grand jeu, qui serait évité autant que possible et tenir autour du un par mille du diamètre du cou.

si je peux, les jours suivants, nous vérifions le couple maximal, où nous devrions avoir des forces de gaz maximales (moins de 4000 tr/min) mais aussi une vitesse inférieure, ce qui aggrave le fonctionnement du roulement.

 

[Luca1234yf]

J'ai calculé le fonctionnement du roulement de 4000 tr/min avec seulement des charges d'inertie hypothéquées ci-dessus:

les données sur l'huile (sae 10w40 à 110 °C, je pense assez réaliste):

Température de l'huile	100	°c
viscosité cinématique	13,3	cst (mm2/s)
viscosité dynamique	0 011438	ns/m2

roulements dans des conditions de charge maximale par inertie (4000 tr/min, gaz fermé)

caractéristiques du roulement
diametro nominale [2*R]	55,0	mm
Longueur [L]	26,0	mm
Rapport de forme (l/d)	0,47
conditions de fonctionnement
vitesse de rotation [n]	4000	Connectez-vous
charge maximale	18,3	kn
pression spécifique [P]	12,80	Pas

hauteur minimale de la viande et portée max 0,155 mm

Hauteur minimale de la viande

2,23x10-3

mm

écoulement latéral

2 4708

[l/min]

hauteur minimale de la viande et débit min 0,106 mm

Hauteur minimale de la viande

4,22x10-3

mm

écoulement latéral

0,8631

[l/min]

en ce qui concerne la hauteur minimale du médicament est des valeurs assez petites, en particulier le cas avec le jeu max: pour ces conditions, la hauteur minimale devrait être d'environ 5-7 microns, donc nous devons nous attendre à une usure élevée (mais c'est aussi une condition de travail limite: la force maximale n'est présente que pour une fraction de seconde et seulement à 4000 tr/min).
Bien sûr, le débit qui échappe aux côtés (à la même pression de la pompe) est beaucoup plus grand avec grand jeu, qui serait évité autant que possible et tenir autour du un par mille du diamètre du cou.

si je peux, les jours suivants, nous vérifions le couple maximal, où nous devrions avoir des forces de gaz maximales (moins de 4000 tr/min) mais aussi une vitesse inférieure, ce qui aggrave le fonctionnement du roulement.

Merci, Lucas.

 

[Luca1234yf]

Désolé, j'ai mis 1 genre, et j'ai épuisé la clé quota+ sur le dernier message ci-dessus et sur ma photo, je ne sais pas ce que c'est ou ce qu'il fait... Désolé.