Abdichtung einer Dichtung

[Matteo]

ich fragte mich, ob es einen referenzwert für die restkompression einer dichtung gibt: hypothesize, um das klassische gefäß unter innendruck zu haben, was muss der restdruck der dichtung sein, um die dichtung zu halten? jemand sagte mir "mindestens gleich" zu innendruck, und es scheint vernünftig. was denkst du?

 

[tiger 1975]

ich weiß nicht... aber meiner meinung nach ist es grundlegend das perfekte esgution der teile, sowie "zeichnen" in ausreichenden zahlen nach der festigkeit der stücke!
theoretisch, wenn die teile genau verarbeitet werden, können sie die dichtung verlassen. ..in der tat durch definition dient dies zur kompensation geometrischer fehler!
ich bin neugierig, dinge zu kennen na denken andere!
dann aus dem, was ich kenne, sind einige matratzen wie gummi unverständlich!

 

[matte79]

über alles, was wahr ist... in wirklichkeit gibt es aber dichtungen (wie die von schaum), die "arbeiten" nur von einer bestimmten kompression an, die von silikon dann haben enorme drücke (auch 5) [N/mm]).. normalerweise können jedoch lieferanten sagen (oder arm oder test), dass druck dient. .

 

[tiger 1975]

aber ist das silikon komprimierbar?
ich dachte, es wäre nicht!

 

[rero]

was meine erfahrung betrifft, hängt es davon ab, die größe der auf den katalogen der verschiedenen hersteller angegebenen standorte zu versiegeln und in der regel wiederzuerkennen.
im einfachsten fall des o-rings, bei hohen drücken, wenn sie den sitzabschnitt optimieren möchten, so dass der theoretische abschnitt des o-rings 80/90 % des sitzabschnitts beträgt. aber auch in diesem fall empfehle ich ihnen, die parker o-ringe design handbuch oder den technischen katalog der angst+pfister verwenden (sie sind ein bisschen schwer zu durchbohren, aber fragen sie ihre lieferanten jemand, um sie auszuspringen). sind praktisch die "bibbies" des sektors.
hi.

 

[ckaal]

soweit ich weiß, in der v.s.r. norm und in der asme viii gibt es ein kapitel für die gestaltung von flanschen, wo wahrscheinlich sie die antwort finden können, die sie suchen, ich muss nicht die vorschriften betreffe, weil ich von zu hause schreiben, aber ich erinnere mich, dass in beiden gibt es eine tabelle, die koeffizienten in formeln für verschiedene arten von siegel verwendet.
es ist nicht so viel, aber es ist besser als nichts. für persönliche erfahrung die v.s.r. hat viele lücken und verschiedene fehler, so empfehle ich ihnen, die asme viii zu verwenden oder wenn sie es vorziehen, gibt es die "neue" en13445, die in 2009 in italien übersetzt werden und dass von korridore stimmen gehen, um vollständig den v.s.r. zu ersetzen. im vergleich zu dem italienischen standard, das neue en ist eine enhicyclopedia, in dem sinne, dass sie sind eine menge von seiten, aber, wenn man

wenn sie statt oder gut die oben genannten kataloge sprechen, aber noch besser das gute vademecum des designers, wo sie die sehr einfachen formeln finden, die ihnen erlauben, die steinbrüche nach ihren bedürfnissen zu berechnen.

 

[Druck]

mindestens gleich dem innendruck macht nicht viel sinn, da es hauptsächlich von der art der dichtung abhängt, wenn es sich um eine metalldichtung (z.b.) sie müssen mehr als eine spirometallic drücken....

aber asme viii ist der referenzstandard, auf den wir in den meisten fällen bezug nehmen müssen.

alternativ gibt es etwas sehr ähnliches in en 12516-2.

denken sie jedoch daran, dass sie vereinfachte methoden sind, die "interpretiert", hängt viel von der art der flüssigkeit (ein offensichtliches beispiel: das helium zu halten ist schwieriger als das wasser zu halten) und die betriebsbedingungen (kriogene, hohe temperaturen, saurer service...).

wenn sie keine asme codes haben, finden sie hier eine zusammenfassung des themas:
http://www.dracomech.com/metalgaskets/mandy.htmlwenn sie das problem besser beschreiben, kann ich ihnen etwas mehr sagen.

hi.

 

[matte79]

aber ist das silikon komprimierbar?
ich dachte, es wäre nicht!

von silikonen haben sie einen berg (abhängig von der härte am ufer und dem produktionsprozess).
ein 20-shore silikon kauft es leicht von 80 risiken, um es zu zerbröckeln. .
typische silikondichtungen sind stahlmaschen oder silikonmaschen und beschichtet mit anderen annehmlichkeiten (z.b. schifferteer) all diese "werk"-dichtungen, wenn sie einem bestimmten druck unterliegen (und vernünftigerweise verformt)

 

[Matteo]

mindestens gleich dem innendruck macht nicht viel sinn, da es hauptsächlich von der art der dichtung abhängt, wenn es sich um eine metalldichtung (z.b.) sie müssen mehr als eine spirometallic drücken....

aber asme viii ist der referenzstandard, auf den wir in den meisten fällen bezug nehmen müssen.

alternativ gibt es etwas sehr ähnliches in en 12516-2.

denken sie jedoch daran, dass sie vereinfachte methoden sind, die "interpretiert", hängt viel von der art der flüssigkeit (ein offensichtliches beispiel: das helium zu halten ist schwieriger als das wasser zu halten) und die betriebsbedingungen (kriogene, hohe temperaturen, saurer service...).

wenn sie keine asme codes haben, finden sie hier eine zusammenfassung des themas:
http://www.dracomech.com/metalgaskets/mandy.htmlwenn sie das problem besser beschreiben, kann ich ihnen etwas mehr sagen.

hi.

dank für die richtungen. es ist nicht sehr klar, wenn sie sagen, über den y-parameter sprechen:
" die minimale druckspannung in pfund pro quadratzoll (oder stab) auf der kontaktfläche der dichtung, die benötigt wird, um eine dichtung bei einem innendruck von 2 psig (0,14 bar) zu liefern. y = w / a1 ". warum genau 0,14 bar?

in meinem fall muss ich die ergebnisse eines weiblichen simulaizons "interpretieren": auf dem siegel ist die restkompression (medien) etwa 80mpa, gegen einen innendruck des gefäßes von 20mpa: kann ich eine ausreichende vorspannung in betracht ziehen? gibt es regulatorische oder theoretische referenzen?

 

[Druck]

mmmhm,

das konzept ist mehr oder weniger:

um sicher zu sein, ein siegel zu halten, müssen sie wm1 und wm2 berechnen, wo:

- wm1 ist der druck, die tatsächliche last im betrieb zu halten. die formel in zwei faktoren strukturiert ist. der erste faktor ist der druckanstieg und der zweite ist das zu addierende bauteil, um die dichtung zu gewährleisten. der zweite faktor variiert je nach art der dichtung und es ist wichtig, sie gut zu betrachten, so sagte ich, dass es nicht viel sinn macht, "zumindest gleich dem innendruck".
- wm2 ist der druck, der aufgebracht werden soll, um die dichtung bei einem sehr niedrigen druck (2psi ist eine annahme) zu haben, weil bei niedrigen drücken, wie sie in den "affizienzbedingungen" auftreten, die formel für wm1 nicht der höhe entspricht.
das asthma sagt ihnen, sie beide zu berechnen und zu berücksichtigen, die größer der beiden, das wird der schub angewendet werden und für die spätere dimensionierung der tiranti und des flansches zu berücksichtigen.

sieh hier:http://www.dracomech.com/metalgaskets/calculate.htmlich verweise darauf, dass die breite des garns b1 und der berechnungsdurchmesser g von der art der dichtung und der größe abhängen und mit den formeln des asthmas "kalkuliert" werden und nicht gemessen werden.

jetzt kommen wir zu ihrem problem:

in ihrem fall können sie wm2 berechnen und wm1 stun der druckkomponente. der größere der beiden muss mit dem resonanzstoß aus ihrem restdruck verglichen werden. versuchen sie, drucke und nicht drucke zu betrachten, ist es einfacher, mit formeln zu interpretieren. der schub zu betrachten ist nur die senkrechte komponente zum flansch, falls ihre dichtung eine seltsame form hatte.

regelmäßige referenzen existieren nicht.
wenn sie das druckgefäß nach der asme viii berechnen müssen, dass ich weiß, dass sie es über fem tun können (es ist in teil 2 "alternative regeln" beschrieben), aber nur wo und wie es durch den code geregelt wird. die berechnung von dichtungen und zugankern ist nicht vorgesehen und daher für asme sind sie außer ordnung. das fem kann es nur als verifikation verwenden.

in europa ist anders.
für persönliche erfahrung ich kann ihnen sagen, dass tuf größen über fem für ganz bestimmte behälter billigt, wo es sinnvoll ist, keine klassischen formeln zu verwenden. am ende wird die ped für das einzelne projekt freigegeben. aber sie müssen immer für die bescheinigungsbehörde, allein nada....

ich hoffe, ich war hilfreich.
hallo: lächeln::

 

[Matteo]

mmmhm,

das konzept ist mehr oder weniger:

um sicher zu sein, ein siegel zu halten, müssen sie wm1 und wm2 berechnen, wo:

- wm1 ist der druck, die tatsächliche last im betrieb zu halten. die formel in zwei faktoren strukturiert ist. der erste faktor ist der druckanstieg und der zweite ist das zu addierende bauteil, um die dichtung zu gewährleisten. der zweite faktor variiert je nach art der dichtung und es ist wichtig, sie gut zu betrachten, so sagte ich, dass es nicht viel sinn macht, "zumindest gleich dem innendruck".
- wm2 ist der druck, der aufgebracht werden soll, um die dichtung bei einem sehr niedrigen druck (2psi ist eine annahme) zu haben, weil bei niedrigen drücken, wie sie in den "affizienzbedingungen" auftreten, die formel für wm1 nicht der höhe entspricht.
das asthma sagt ihnen, sie beide zu berechnen und zu berücksichtigen, die größer der beiden, das wird der schub angewendet werden und für die spätere dimensionierung der tiranti und des flansches zu berücksichtigen.

sieh hier:http://www.dracomech.com/metalgaskets/calculate.htmlich verweise darauf, dass die breite des garns b1 und der berechnungsdurchmesser g von der art der dichtung und der größe abhängen und mit den formeln des asthmas "kalkuliert" werden und nicht gemessen werden.

jetzt kommen wir zu ihrem problem:

in ihrem fall können sie wm2 berechnen und wm1 stun der druckkomponente. der größere der beiden muss mit dem resonanzstoß aus ihrem restdruck verglichen werden. versuchen sie, drucke und nicht drucke zu betrachten, ist es einfacher, mit formeln zu interpretieren. der schub zu betrachten ist nur die senkrechte komponente zum flansch, falls ihre dichtung eine seltsame form hatte.

regelmäßige referenzen existieren nicht.
wenn sie das druckgefäß nach der asme viii berechnen müssen, dass ich weiß, dass sie es über fem tun können (es ist in teil 2 "alternative regeln" beschrieben), aber nur wo und wie es durch den code geregelt wird. die berechnung von dichtungen und zugankern ist nicht vorgesehen und daher für asme sind sie außer ordnung. das fem kann es nur als verifikation verwenden.

in europa ist anders.
für persönliche erfahrung ich kann ihnen sagen, dass tuf größen über fem für ganz bestimmte behälter billigt, wo es sinnvoll ist, keine klassischen formeln zu verwenden. am ende wird die ped für das einzelne projekt freigegeben. aber sie müssen immer für die bescheinigungsbehörde, allein nada....

ich hoffe, ich war hilfreich.
hallo: lächeln::

danke, das sind genau die vorschriften, die ich suchte:smile:

in meinem fall ist es nicht wesentlich, dass die weibliche verifikation durch die vorschriften erkannt wird, ich studiere den fall eines ventils wie "test" für eine methode der berechnung (ich habe ein ventil gewählt, weil es ein fall studiert und reguliert auch auf andere weise wie auch mit dem fem).

hallo und danke wieder,
matt